Dankie dat jy Nature.com besoek het.Jy gebruik 'n blaaierweergawe met beperkte CSS-ondersteuning.Vir die beste ervaring, beveel ons aan dat jy 'n opgedateerde blaaier gebruik (of versoenbaarheidsmodus in Internet Explorer deaktiveer).Daarbenewens, om deurlopende ondersteuning te verseker, wys ons die webwerf sonder style en JavaScript.
Vertoon 'n karrousel van drie skyfies gelyktydig.Gebruik die Vorige en Volgende-knoppies om deur drie skyfies op 'n slag te beweeg, of gebruik die skuifknoppies aan die einde om deur drie skyfies op 'n slag te beweeg.
Vier rubberbeton staalpyp (RuCFST) elemente, een beton staal pyp (CFST) element en een leë element is onder suiwer buig toestande getoets.Die hoofparameters is skuifverhouding (λ) van 3 tot 5 en rubbervervangingsverhouding (r) van 10% tot 20%.'n Buigmoment-rek-kromme, 'n buigmoment-defleksie-kromme en 'n buigmoment-kromme-kromme word verkry.Die wyse van vernietiging van beton met 'n rubberkern is ontleed.Die resultate toon dat die tipe mislukking van die RuCFST-lede buigversaking is.Krake in rubberbeton word eweredig en spaarsamig versprei, en om die kernbeton met rubber te vul, verhoed die ontwikkeling van krake.Die skuif-tot-span-verhouding het min effek op die gedrag van die toetsmonsters gehad.Die rubbervervangingstempo het min effek op die vermoë om 'n buigmoment te weerstaan, maar het 'n sekere effek op die buigstyfheid van die monster.Na vulling met rubberbeton, in vergelyking met monsters van 'n leë staalpyp, word die buigvermoë en buigstyfheid verbeter.
As gevolg van hul goeie seismiese werkverrigting en hoë dravermoë, word tradisionele gewapende beton buisstrukture (CFST) wyd gebruik in moderne ingenieurspraktyk1,2,3.As 'n nuwe tipe rubberbeton word rubberdeeltjies gebruik om natuurlike aggregate gedeeltelik te vervang.Rubber Concrete Filled Steel Pipe (RuCFST) strukture word gevorm deur staalpype met rubberbeton te vul om die rekbaarheid en energiedoeltreffendheid van saamgestelde strukture te verhoog4.Dit trek nie net voordeel uit die uitstekende prestasie van CFST-lede nie, maar maak ook doeltreffend gebruik van rubberafval, wat voldoen aan die ontwikkelingsbehoeftes van 'n groen sirkulêre ekonomie5,6.
In die afgelope paar jaar is die gedrag van tradisionele CFST lede onder aksiale las7,8, aksiale las-moment interaksie9,10,11 en suiwer buiging12,13,14 intensief bestudeer.Die resultate toon dat die buigvermoë, styfheid, smeebaarheid en energie-dissipasievermoë van CFST-kolomme en -balke verbeter word deur interne betonvulling en goeie breekrektiliteit toon.
Tans het sommige navorsers die gedrag en werkverrigting van RuCFST-kolomme onder gekombineerde aksiale ladings bestudeer.Liu en Liang15 het verskeie eksperimente op kort RuCFST-kolomme uitgevoer, en in vergelyking met CFST-kolomme het die dravermoë en styfheid afgeneem met toenemende rubbervervangingsgraad en rubberdeeltjiegrootte, terwyl rekbaarheid toegeneem het.Duarte4,16 het verskeie kort RuCFST-kolomme getoets en getoon dat die RuCFST-kolomme meer rekbaar was met toenemende rubberinhoud.Liang17 en Gao18 het ook soortgelyke resultate oor die eienskappe van gladde en dunwandige RuCFST-proppe gerapporteer.Gu et al.19 en Jiang et al.20 het die dravermoë van RuCFST-elemente by hoë temperatuur bestudeer.Die resultate het getoon dat die byvoeging van rubber die rekbaarheid van die struktuur verhoog het.Soos die temperatuur styg, neem die dravermoë aanvanklik effens af.Patel21 het die druk- en buiggedrag van kort CFST-balke en -kolomme met ronde punte onder aksiale en eenassige laai ontleed.Rekenkundige modellering en parametriese analise demonstreer dat veselgebaseerde simulasiestrategieë die prestasie van kort RCFST's akkuraat kan ondersoek.Buigsaamheid neem toe met aspekverhouding, sterkte van staal en beton, en neem af met diepte tot dikte verhouding.Kort RuCFST-kolomme tree oor die algemeen soortgelyk op as CFST-kolomme en is meer rekbaar as CFST-kolomme.
Uit bogenoemde oorsig kan gesien word dat RuCFST-kolomme verbeter na die behoorlike gebruik van rubberbymiddels in die basisbeton van CFST-kolomme.Aangesien daar geen aksiale las is nie, vind die netto buiging aan die een kant van die kolombalk plaas.Trouens, die buigeienskappe van RuCFST is onafhanklik van die aksiale las-eienskappe22.In praktiese ingenieurswese word RuCFST-strukture dikwels aan buigmomentladings onderwerp.Die studie van sy suiwer buig eienskappe help om die vervorming en mislukking modes van RuCFST elemente onder seismiese aksie te bepaal23.Vir RuCFST strukture is dit nodig om die suiwer buig eienskappe van die RuCFST elemente te bestudeer.
In hierdie verband is ses monsters getoets om die meganiese eienskappe van suiwer geboë staal vierkantpypelemente te bestudeer.Die res van hierdie artikel is soos volg georganiseer.Eerstens is ses vierkante deursnee monsters met of sonder rubbervulling getoets.Let op die mislukkingsmodus van elke monster vir toetsresultate.Tweedens is die werkverrigting van RuCFST-elemente in suiwer buiging ontleed, en die effek van 'n skuif-tot-span-verhouding van 3-5 en 'n rubbervervangingsverhouding van 10-20% op die strukturele eienskappe van RuCFST is bespreek.Laastens word die verskille in lasdravermoë en buigstyfheid tussen RuCFST-elemente en tradisionele CFST-elemente vergelyk.
Ses CFST-monsters is voltooi, vier gevul met rubberbeton, een gevul met normale beton, en die sesde was leeg.Die effekte van rubberveranderingstempo (r) en spanskuifverhouding (λ) word bespreek.Die hoofparameters van die monster word in Tabel 1 gegee. Die letter t dui die pypdikte aan, B is die lengte van die kant van die monster, L is die hoogte van die monster, Mue is die gemete buigvermoë, Kie is die aanvanklike buigstyfheid, Kse is die buigstyfheid in diens.toneel.
Die RuCFST-monster is vervaardig uit vier staalplate wat in pare gesweis is om 'n hol vierkantige staalbuis te vorm, wat dan met beton gevul is.'n 10 mm dik staalplaat word aan elke punt van die monster vasgesweis.Die meganiese eienskappe van die staal word in Tabel 2 getoon. Volgens die Chinese standaard GB/T228-201024 word die treksterkte (fu) en treksterkte (fy) van 'n staalpyp deur 'n standaard trektoetsmetode bepaal.Die toetsresultate is onderskeidelik 260 MPa en 350 MPa.Die elastisiteitsmodulus (Es) is 176 GPa, en die Poisson se verhouding (ν) van staal is 0,3.
Tydens toetsing is die kubieke druksterkte (fcu) van die verwysingsbeton op dag 28 op 40 MPa bereken.Verhoudings 3, 4 en 5 is gekies op grond van vorige verwysing 25 aangesien dit enige probleme met ratkas kan openbaar.Twee rubbervervangingskoerse van 10% en 20% vervang sand in die betonmengsel.In hierdie studie is konvensionele bandrubberpoeier van Tianyu Cement Plant (Tianyu-handelsmerk in China) gebruik.Die deeltjiegrootte van rubber is 1-2 mm.Tabel 3 toon die verhouding van rubberbeton en mengsels.Vir elke tipe rubberbeton is drie kubusse met 'n sy van 150 mm gegiet en uitgehard onder toetstoestande wat deur die standaarde voorgeskryf word.Die sand wat in die mengsel gebruik word, is siliciumhoudende sand en die growwe aggregaat is karbonaatgesteentes in Shenyang City, Noordoos-China.Die 28-dae kubieke druksterkte (fcu), prismatiese druksterkte (fc') en elastisiteitsmodulus (Ec) vir verskeie rubbervervangingsverhoudings (10% en 20%) word in Tabel 3 getoon. Implementeer die GB50081-201926 standaard.
Alle toetsmonsters word getoets met 'n hidrouliese silinder met 'n krag van 600 kN.Tydens laai word twee gekonsentreerde kragte simmetries op die vierpunt-buig-toetsstand toegepas en dan oor die monster versprei.Vervorming word gemeet deur vyf rekmeters op elke monsteroppervlak.Afwyking word waargeneem met behulp van drie verplasingsensors wat in Figuur 1 en 2. 1 en 2 getoon word.
Die toets het 'n voorlaaistelsel gebruik.Laai teen 'n spoed van 2kN/s, breek dan teen 'n las van tot 10kN, kyk of die gereedskap en laaisel in normale werkende toestand is.Binne die elastiese band is elke lastoename van toepassing op minder as een tiende van die voorspelde pieklading.Wanneer die staalpyp verslyt, is die toegepaste las minder as een vyftiende van die voorspelde pieklas.Hou vir ongeveer twee minute nadat elke lasvlak toegedien is tydens die laaifase.Soos die monster mislukking nader, vertraag die tempo van voortdurende laai.Wanneer die aksiale las minder as 50% van die uiteindelike las bereik of ooglopende skade op die monster gevind word, word die laai beëindig.
Die vernietiging van alle toetsmonsters het goeie rekbaarheid getoon.Geen ooglopende trekkrake is in die treksone van die staalpyp van die proefstuk gevind nie.Tipiese tipes skade aan staalpype word in fig.3. Neem monster SB1 as 'n voorbeeld, by die aanvanklike stadium van laai wanneer die buigmoment minder as 18 kN m is, is monster SB1 in die elastiese stadium sonder duidelike vervorming, en die tempo van toename in die gemete buigmoment is groter as die tempo van toename in kromming.Vervolgens is die staalpyp in die treksone vervormbaar en gaan oor in die elasties-plastiese stadium.Wanneer die buigmoment ongeveer 26 kNm bereik, begin die druksone van die mediumspanstaal uitsit.Oedeem ontwikkel geleidelik soos die las toeneem.Die las-defleksie-kurwe neem nie af totdat die las sy piekpunt bereik nie.
Nadat die eksperiment voltooi is, is monster SB1 (RuCFST) en monster SB5 (CFST) gesny om die mislukkingsmodus van die basisbeton duideliker waar te neem, soos getoon in Fig. 4. Dit kan uit Figuur 4 gesien word dat die krake in monster SB1 word eweredig en yl in die basisbeton versprei, en die afstand tussen hulle is van 10 tot 15 cm.Die afstand tussen krake in monster SB5 is van 5 tot 8 cm, die krake is onreëlmatig en duidelik.Daarbenewens strek die krake in monster SB5 ongeveer 90° vanaf die spanningsone tot by die druksone en ontwikkel tot ongeveer 3/4 van die seksiehoogte.Die belangrikste betonkrake in monster SB1 is kleiner en minder gereeld as in monster SB5.Die vervanging van sand met rubber kan tot 'n sekere mate die ontwikkeling van krake in beton voorkom.
Op fig.5 toon die verspreiding van defleksie oor die lengte van elke monster.Die soliede lyn is die defleksiekurwe van die toetsstuk en die stippellyn is die sinusvormige halfgolf.Uit fig.Figuur 5 toon dat die staafdefleksiekurwe goed ooreenstem met die sinusvormige halfgolfkromme by aanvanklike laai.Soos die las toeneem, wyk die defleksiekurwe effens van die sinusvormige halfgolfkromme af.As 'n reël, tydens laai, is die defleksiekurwes van alle monsters by elke meetpunt 'n simmetriese halfsinusvormige kromme.
Aangesien die afbuiging van RuCFST-elemente in suiwer buiging 'n sinusvormige halfgolfkromme volg, kan die buigvergelyking uitgedruk word as:
Wanneer die maksimum veselvervorming 0.01 is, met inagneming van werklike toedieningstoestande, word die ooreenstemmende buigmoment bepaal as die element se uiteindelike buigmomentkapasiteit27.Die gemete buigmomentkapasiteit (Mue) wat aldus bepaal is, word in Tabel 1 getoon. Volgens die gemete buigmomentkapasiteit (Mue) en die formule (3) vir die berekening van die kromming (φ), kan die M-φ-kromme in Figuur 6 wees geplot.Vir M = 0.2Mue28, word die aanvanklike styfheid Kie beskou as die ooreenstemmende skuifbuigstyfheid.Wanneer M = 0.6Mue, is die buigstyfheid (Kse) van die werkstadium ingestel op die ooreenstemmende sekant buigstyfheid.
Uit die buigmomentkrommingskromme kan gesien word dat die buigmoment en kromming aansienlik lineêr toeneem in die elastiese stadium.Die groeitempo van die buigmoment is duidelik hoër as dié van die kromming.Wanneer die buigmoment M 0.2Mue is, bereik die monster die elastiese limietstadium.Soos die las toeneem, ondergaan die monster plastiese vervorming en gaan oor in die elastoplastiese stadium.Met 'n buigmoment M gelyk aan 0,7-0,8 Mue, sal die staalpyp afwisselend in die spanningsone en in die druksone vervorm word.Terselfdertyd begin die Mf-kurwe van die monster homself as 'n infleksiepunt manifesteer en groei nie-lineêr, wat die gekombineerde effek van die staalpyp en die rubberbetonkern verbeter.Wanneer M gelyk is aan Mue, gaan die monster die plastiese verhardingstadium binne, met die defleksie en kromming van die monster wat vinnig toeneem, terwyl die buigmoment stadig toeneem.
Op fig.7 toon kurwes van buigmoment (M) teenoor vervorming (ε) vir elke monster.Die boonste deel van die middelspangedeelte van die monster is onder druk, en die onderste deel is onder spanning.Spanmeters gemerk “1″ en “2” is bo-aan die toetsstuk geleë, rekmeters gemerk “3″ is in die middel van die monster geleë, en rekmeters gemerk “4″ en “5″.” is onder die toetsmonster geleë.Die onderste deel van die monster word in Fig. 2 getoon. Uit Fig. 7 kan gesien word dat by die aanvanklike stadium van laai, die longitudinale vervormings in die spanningsone en in die kompressiesone van die element baie naby is, en die vervormings is ongeveer lineêr.In die middelste deel is daar 'n effense toename longitudinale vervorming, maar die grootte van hierdie toename is klein.Gevolglik het die rubberbeton in die spanningsone gekraak.Omdat die staalpyp in die spanningsone net die krag hoef te weerstaan, en die rubberbeton en staalpyp in die druksone dra saam die las, die vervorming in die spanningsone van die element is groter as die vervorming in die Soos die las toeneem, oorskry die vervormings die vloeisterkte van die staal, en gaan die staalpyp in die elastoplastiese stadium.Die tempo van toename in die vervorming van die monster was aansienlik hoër as die buigmoment, en die plastiese sone het tot die volle deursnit begin ontwikkel.
Die M-um-kurwes vir elke monster word in Figuur 8 getoon. Op fig.8, volg alle M-um-kurwes dieselfde neiging as die tradisionele CFST-lede22,27.In elke geval toon die M-um-kurwes 'n elastiese respons in die beginfase, gevolg deur 'n onelastiese gedrag met dalende styfheid, totdat die maksimum toelaatbare buigmoment geleidelik bereik word.As gevolg van verskillende toetsparameters verskil die M-um-kurwes egter effens.Die defleksiemoment vir skuif-tot-span-verhoudings van 3 tot 5 word in fig.8a.Die toelaatbare buigvermoë van monster SB2 (skuiffaktor λ = 4) is 6,57% laer as dié van monster SB1 (λ = 5), en die vermoë om te buigmoment van monster SB3 (λ = 3) is groter as dié van monster SB2 (λ = 4) 3,76%.Oor die algemeen, soos die skuif-tot-span-verhouding toeneem, is die neiging van die verandering in die toelaatbare moment nie duidelik nie.Die M-um kurwe blyk nie verband te hou met die skuif-tot-span verhouding nie.Dit stem ooreen met wat Lu en Kennedy25 waargeneem het vir CFST-balke met skuif-tot-span-verhoudings wat wissel van 1,03 tot 5,05.’n Moontlike rede vir CFST-lede is dat die kragoordragmeganisme tussen die betonkern en staalpype by verskillende spanskuifverhoudings byna dieselfde is, wat nie so duidelik is as vir gewapende betonlede25 nie.
Uit fig.8b toon dat die dravermoë van monsters SB4 (r = 10%) en SB1 (r = 20%) effens hoër of laer is as dié van die tradisionele monster CFST SB5 (r = 0), en met 3.15 persent toegeneem en afgeneem het met 1 ,57 persent.Die aanvanklike buigstyfheid (Kie) van monsters SB4 en SB1 is egter aansienlik hoër as dié van monster SB5, wat onderskeidelik 19.03% en 18.11% is.Die buigstyfheid (Kse) van monsters SB4 en SB1 in die bedryfsfase is onderskeidelik 8.16% en 7.53% hoër as dié van monster SB5.Hulle toon dat die tempo van rubbervervanging min effek op die buigvermoë het, maar 'n groot effek op die buigstyfheid van die RuCFST monsters het.Dit kan wees as gevolg van die feit dat die plastisiteit van rubberbeton in RuCFST-monsters hoër is as die plastisiteit van natuurlike beton in konvensionele CFST-monsters.Oor die algemeen begin krake en krake in natuurlike beton vroeër voortplant as in rubberbeton29.Van die tipiese mislukkingsmodus van die basisbeton (Fig. 4), is die krake van monster SB5 (natuurlike beton) groter en digter as dié van monster SB1 (rubberbeton).Dit kan bydra tot die hoër beperking wat die staalpype vir die SB1 Gewapende Betonmonster bied in vergelyking met die SB5 Natuurlike Betonmonster.Die Durate16-studie het ook tot soortgelyke gevolgtrekkings gekom.
Uit fig.8c toon dat die RuCFST-element beter buigvermoë en rekbaarheid het as die hol staalpypelement.Die buigsterkte van monster SB1 van RuCFST (r=20%) is 68.90% hoër as dié van monster SB6 van leë staalpyp, en die aanvanklike buigstyfheid (Kie) en buigstyfheid op die stadium van operasie (Kse) van monster SB1 is onderskeidelik 40,52%., wat hoër is as monster SB6, was 16,88% hoër.Die gekombineerde werking van die staalpyp en die rubberbetonkern verhoog die buigvermoë en styfheid van die saamgestelde element.RuCFST-elemente vertoon monsters van goeie rekbaarheid wanneer dit aan suiwer buigladings onderwerp word.
Die gevolglike buigmomente is vergelyk met buigmomente gespesifiseer in huidige ontwerpstandaarde soos Japannese reëls AIJ (2008) 30, Britse reëls BS5400 (2005) 31, Europese reëls EC4 (2005) 32 en Chinese reëls GB50936 (2014) 33. buigmoment (Muc) tot die eksperimentele buigmoment (Mue) word in Tabel 4 gegee en in fig.9. Die berekende waardes van AIJ (2008), BS5400 (2005) en GB50936 (2014) is onderskeidelik 19%, 13.2% en 19.4% laer as die gemiddelde eksperimentele waardes.Die buigmoment bereken deur EC4 (2005) is 7% onder die gemiddelde toetswaarde, wat die naaste is.
Die meganiese eienskappe van RuCFST-elemente onder suiwer buiging word eksperimenteel ondersoek.Op grond van die navorsing kan die volgende gevolgtrekkings gemaak word.
Die getoetsde lede van RuCFST het gedrag soortgelyk aan tradisionele CFST-patrone getoon.Met die uitsondering van die leë staalpypmonsters, het die RuCFST- en CFST-monsters goeie rekbaarheid as gevolg van die vulling van rubberbeton en beton.
Die skuif-tot-span-verhouding het gewissel van 3 tot 5 met min effek op die getoetsde moment en buigstyfheid.Die tempo van rubbervervanging het feitlik geen effek op die weerstand van die monster teen buigmoment nie, maar dit het 'n sekere effek op die buigstyfheid van die monster.Die aanvanklike buigstyfheid van monster SB1 met 'n rubbervervangingsverhouding van 10% is 19.03% hoër as dié van die tradisionele monster CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) laat 'n akkurate evaluering van die uiteindelike buigvermoë van RuCFST-elemente toe.Die byvoeging van rubber by die basisbeton verbeter die brosheid van die beton, wat die Confuciaanse elemente goeie taaiheid gee.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP en Yu, ZV Gekombineerde werking van staalbuiskolomme van reghoekige seksie gevul met beton in dwarsskuif.struktuur.Beton 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX en Li, W. Beton-gevulde staalpyp (CFST) toets met skuins, koniese en kort STS kolomme.J. Konstruksie.Staaltenk 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seismiese toetsing en prestasie-indeksstudies van herwonne hol blokmure gevul met herwinde saamgestelde staalbuisraamwerk.struktuur.Concrete 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Eksperiment en ontwerp van kort staalpype gevul met rubberbeton.projek.struktuur.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Nuwe risiko-analise van COVID 19 in Indië, met inagneming van klimaat en sosio-ekonomiese faktore.tegnologieë.voorspelling.samelewing.oopmaak.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Nuwe risiko-assesseringstelsel en klimaatsverandering veerkragtigheid van kritieke infrastruktuur.tegnologieë.voorspelling.samelewing.oopmaak.165, 120532 (2021).
Liang, Q en Fragomeni, S. Nie-lineêre analise van kort ronde kolomme van betongevulde staalpype onder aksiale laai.J. Konstruksie.Staalresolusie 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. en Lam, D. Gedrag van konvensionele en hoësterktebetongevulde ronde stompkolomme gemaak van digte staalpype.J. Konstruksie.Staaltenk 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Eksperimentele ondersoek na die eksentriese kompressie-eienskappe van hoë-sterkte koudgevormde gewapende beton reghoekige buiskolomme.J. Huaqiao Universiteit (2019).
Yang, YF en Khan, LH Gedrag van kort beton-gevulde staalpyp (CFST) kolomme onder eksentrieke plaaslike kompressie.Dun muur konstruksie.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL en Castro, JM Eksperimentele evaluering van die sikliese eienskappe van 'n staalbuisvormige balkkolom gevul met beton met 'n agthoekige deursnit.projek.struktuur.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH en Hicks, S. 'n Oorsig van die sterkte-eienskappe van betongevulde sirkelvormige staalpype onder monotoniese suiwer buiging.J. Konstruksie.Staaltenk 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Snaarspanningsmodel en buigstyfheid van ronde CFST in buiging.interne J. Staalstruktuur.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. en Li, L. Meganiese eienskappe van kort kolomme van rubberbeton vierkantige staalpype onder aksiale belasting.J. Noordoos.Universiteit (2011).
Duarte, APK et al.Eksperimentele studies van rubberbeton met kort staalpype onder sikliese belading [J] Samestelling.struktuur.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW en Chongfeng, HE Eksperimentele studie van die eienskappe van aksiale saampersing van ronde staalpype gevul met rubberbeton.Beton (2016).
Gao, K. en Zhou, J. Aksiale kompressietoets van vierkantige dunwandige staalpypkolomme.Tydskrif vir Tegnologie van Hubei Universiteit.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G en Wang E. Eksperimentele studie van kort reghoekige gewapende betonkolomme na blootstelling aan hoë temperatuur.Concrete 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. en Wang, E. Eksperimentele studie van ronde rubber-beton gevulde staalbuiskolomme onder aksiale kompressie na blootstelling aan hoë temperatuur.Beton (2019).
Patel VI Berekening van eenassig gelaaide kort staalbuisvormige balkkolomme met 'n ronde punt gevul met beton.projek.struktuur.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH en Zhao, SL Ontleding van die buiggedrag van ronde dunwandige staalpype gevul met beton.Dun muur konstruksie.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS en Hunaiti Yu.M.Eksperimentele studie van die eienskappe van staalpype gevul met beton wat rubberpoeier bevat.J. Konstruksie.Staaltenk 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Normale temperatuur trektoetsmetode vir metaalmateriale (China Architecture and Building Press, 2010).
Postyd: Jan-05-2023